Causa cur lampades solares viariae tam populares sint est quod energia ad illuminationem adhibita ex energia solari venit, itaque lampades solares proprietatem habent nullae electricitatis oneris. Quae sunt singularia designationis...lucernae solares viaeSequitur introductio ad hunc aspectum.
Designatio singularum lampadum solaris viariarum:
1) Designatio inclinationis
Ut moduli cellularum solarum quam plurimum radiationis solaris per annum accipiant, angulum inclinationis optimum pro modulis cellularum solarum eligere debemus.
Disputatio de optima inclinatione modulorum cellularum solarium in diversis regionibus fundatur.
2) Designatio vento resistens
In systemate lampadum solarium viariarum, consilium resistentiae venti est una ex rebus structurae gravissimis. Designatio resistentiae venti in duas partes dividitur: una est designatio resistentiae venti fulcri moduli accumulatoris, altera est designatio resistentiae venti stipitis lampadis.
(1) Designatio resistentiae venti fulcri moduli cellulae solaris
Secundum data parametrorum technicorum moduli altiliumfabricatorPressio adversus ventum quam modulus cellulae solaris sustinere potest est 2700Pa. Si coefficiens resistentiae venti electus est ut 27m/s (aequivalens typhoni magnitudinis 10), secundum hydrodynamicam non viscosam, pressio venti a modulo accumulatoris tolerata est tantum 365Pa. Ergo, modulus ipse celeritatem venti 27m/s sine damno plene sustinere potest. Ergo, clavis consideranda in consilio est nexus inter fulcrum moduli accumulatoris et stipitem lucernae.
In consilio systematis lampadum viariarum generalis, nexus inter fulcrum moduli accumulatoris et palum lucernae ita designatus est ut fixetur et per palum clavum coniungatur.
(2) Designatio resistentiae ventipalus lampadis viae
Parametri lampadum viariarum sunt qui sequuntur:
Inclinatio tabulae accumulatoris A = 15° altitudo pali lucernae = 6m
Latitudinem suturae in imo stipitis lucernae designa et elige, quae est δ = 3.75 mm; diameter exterior inferior stipitis lucernae = 132 mm.
Superficies suturae est superficies laesa stipitis lucernae. Distantia a puncto computationis P momenti resistentiae W in superficie fracturae stipitis lucernae ad lineam actionis oneris actionis tabulae accumulatoris F in stipite lucernae est...
PQ = [6000 + (150 + 6) / tan16o] × Sin16o = 1545 mm = 1.845 m. Ergo, momentum actionis oneris venti in superficie fracturae stipitis lucernae est M = F × 1.845.
Secundum celeritatem venti maximam permissam designatam 27m/s, onus fundamentale lampadis solaris viarii bicapitularis 30W est 480N. Considerato factore securitatis 1.3, F = 1.3 × 480 = 624N.
Ergo, M = F × 1.545 = 949 × 1.545 = 1466 N·m.
Secundum derivationem mathematicam, momentum resistentiae superficiei toroidalis fractae W = π × (3r² δ + 3rδ² + δ³).
In formula supra, r est diameter interior anuli, δ est latitudo anuli.
Resistentia momentum superficiei defectionis W=π （3r2 δ+ 3r δ 2+ δ 3）
=π × （3 × octingenti quadraginta duo × 4 + 3 × octoginta quattuor × 42 + 43）= 88768 mm³
= 88.768 × 10－6 m³
Tensio a momento actionis oneris venti in superficiem fractam effecta = M/W
= 1466/（88.768 × 10－6） = 16.5 × 10⁶pa = 16.5 Mpa < < 215 Mpa
Ubi 215 Mpa est robur flexionis chalybis Q235.
Fundamentum fundendum cum specificationibus constructionis pro illuminatione viaria congruere debet. Numquam angulos secare aut materiam secare ad fundamentum exiguum faciendum, alioquin centrum gravitatis lampadis viariae instabile erit, et facile deiicietur et casus securitatis causabit.
Si angulus inclinationis sustentaculi solaris nimis magnus designatur, resistentiam vento augebit. Angulus rationabilis designandus est sine detrimento resistentiae vento et conversionis rationis lucis solaris.
Quapropter, dummodo diameter et crassitudo stipitis lucernae necnon sutura requisitis designi satisfaciant, et constructio fundamenti recta sit, inclinatio moduli solaris rationabilis sit, resistentia venti stipitis lucernae non est problema.
Tempus publicationis: III Februarii, MMXXIII
